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机电传动系统耦合行星排集成有限元分析(二)
时间:2017-09-01  作者:鸿运国际  点击:  评论:  字体:T|T
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    1.4 行星排有限元边界条件与初始条件施加4OL鸿运国际     在完成耦合行星排的有限元模型,并装配成总模型,通过设计计算获得耦合排在转向工况下的最大载荷工况参数。在直驶状态下,两个耦合排的运行参数完全一致。但是在转向工况下左右两个排的运行参数不一致,如表2所示。4OL鸿运国际     84OL鸿运国际     图9 整个耦合行星排的有限元总模型4OL鸿运国际     表2 耦合行星排的转向工况(最大载荷)4OL鸿运国际     94OL鸿运国际     2 耦合行星排最大载荷工况下动态强度分析4OL鸿运国际     在施加完轴承支撑约束,在每个行星排中,将太阳轮、框架与齿圈对应的转速和扭矩施加上去,完成载荷工况的加载后进行整个耦合行星排的动态强度分析。求解器步长公式设置步长为0.00030445,求解步数为22步,完成整个载荷工况的动态强度分析,结果如图。从整个分析结果的数据来看,其中von-mises应力最大点发生在行星轮滚针轴承附近(图中圆圈所示,下同)。左侧行星排的动态应力比右侧行星排的要大。下面主要对行星排的每个件进行动态强度校验。4OL鸿运国际     104OL鸿运国际     图10 整个耦合行星排有限元模型应力云图4OL鸿运国际     下面分别就几个重要零件的动态强度进行验证。左右两侧的太阳轮转速与转矩在对计算数据取整后输入分别为736rpm、-3436Nm、_210rpm与97Nm,从计算结果来看,左侧太阳轮的最大von-mises应力为164Mpa见图11,发生在太阳轮的齿根处。4OL鸿运国际     114OL鸿运国际     图11 太阳轮应力云图及其最大点4OL鸿运国际
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(编辑:梁嘉琪  来源:互联网)
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